一、推力軸承對軸向力不大的小型泵，我們常采用推力球軸承來平衡軸向力，這里特別要提醒的是，安裝向心推力軸承有方向要求，如果裝反，不但不起平衡軸向力的作用，而且使軸失去定位而使轉子竄動，輕則燒毀電機，重則釀成重大事故，絕對不能掉以輕心。二、平衡孔這種結構就是在葉輪后蓋板靠近輪義處軸對稱地開幾個小孔，使后蓋板處得高壓液體返到葉輪進口處，從而降低葉輪后蓋處的壓力，達到平衡軸向力的作用。這種結構要求葉輪后蓋板處有密封環，就是說對后蓋板處無密封環結構的泵不宜采用，因為這時泵的泄露量較大，揚程損失嚴重。這種結構平衡能力與平衡孔的數量和大小有關。因為我們無法精確計算，所以這種方法也不能完全平衡軸向力，仍有10%20%的軸向力無法平衡。平衡孔的總截面積為口環間隙環形截面積的3~6倍。三、雙吸葉輪雙吸葉輪因為是對稱結構，所以能平衡軸向力。四、背葉片背葉片就是在葉輪后蓋板(外側)上有類似于葉片樣的筋(有的像葉片一樣彎曲，有的是直立的)，它就像另一個葉輪一樣抽送葉輪后面的液體，使后蓋板處得液體壓力降低，從而達到平衡軸向力的目的。這種方法平衡的能力

選用真空泵時，需要注意下列事項：1、真空泵的工作壓強應該滿足真空設備的極限真空及工作壓強要求。如：真空鍍膜要求1×10 -5mmHg的真空度，選用的真空泵的真空度至少要5×10 -6 mmHg。通常選擇泵的真空度要高于真空設備真空度半個到一個數量級。2、正確地選擇真空泵的工作點。每種泵都有一定的工作壓強范圍，如：擴散泵為10 -3 ~10 -7mmHg，在這樣寬壓強范圍內，泵的抽速隨壓強而變化，其穩定的工作壓強范圍為5×10 -4 ~5×10 -6mmHg。因而，泵的工作點應該選在這個范圍之內，而不能讓它在10 -8 mmHg下長期工作。又如鈦升華泵可以在10 -2mmHg下工作，但其工作壓強應小于1×10 -5 mmHg為好。3、真空泵在其工作壓強下，應能排走真空設備工藝過程中產生的全部氣體量。4、正確地組合真空泵。由于真空泵有選擇性抽氣，因而，有時選用一種泵不能滿足抽氣要求，需要幾種泵組合起來，互相補充才能滿足抽氣要求。如鈦升華泵對氫有很高的抽速，但不能抽氦，而三極型濺射離子泵，(或二極型非對稱陰極濺射離子泵)對氬有一定的抽速，兩者組合起來，便會使真

多級泵流量控制調節的方法有調節柱塞或活塞行程、調節行程和泵速三種，其中以調節行程的方式應用最廣。改方法簡單、可靠。行程調節方式有以下三種：1、停車時手動調節：在停車時手動調節多級泵的行程。2、運轉中手動調節：在泵運轉中改變軸向位移，以簡潔改變曲柄半徑，達到調節行程長度的目的。常用方式有N形曲軸調節、L形曲軸調節和偏心凸輪調節等。3、運轉中自動調節：常見有氣動控制和電動控制兩種。氣動控制是通過改變氣源壓力信號達到自動調節行程的目的;電動控制是通過改變電信號達到自動調節行程的目的。多級泵在計量介質和工作壓力確定情況下，通過調節行程長度和往復頻率即可實現對計量泵輸出流量的雙維調節。進口行程長度和往復頻率都可以作為調節變量，但在工程應用中一般講行程長度視為粗調變量，往復頻率為細調變量：調節行程長度至一定值，然后通過改變其頻率實現精細調節，增加計量泵調節的靈活性。在相對簡單的應用場合，也可以手動設置行程長度，僅將行程頻率作為調節變量，從而簡化系統配置。

1、使用過程中如發現有異常雜音時，應立即停機，檢查原因，直至設法排除后方可繼續使用。2、電動油桶泵不宜空運轉，使用時抽液完畢立即停泵，因該系列泵電機空載轉速可達12000轉/分左右，否則將會磨壞，萬向節葉輪，嚴重時會損壞泵管。3、調換電刷：電刷磨損到不能使用時應立即調換，否則會損壞換向器，嚴重時更容易導致燒壞電機。4、電動抽液泵應定期檢查，一般至少三個月一次，經常使用的應每月檢修一次，檢修是應該全部拆開，消除內部積塵、油污，如果換向器上積灰過多可用酒精擦洗換向器表面。如有損壞零件，應調換相同零件。5、不用時請放置在干燥、清潔、沒有腐蝕性氣體的環境中。6、全新或長期擱置不用的電動油桶泵，開箱后550伏兆歐表測量所有帶電零件與可能觸及的金屬零件之間絕緣電阻，在接近工作溫度時應不低于7兆歐。7、使用前，須檢查各接線柱是否牢固，接地線必須可靠牢固。8、檢查電源電壓是否與額定電壓相符，不能在超過或低于額定電壓10%的電源上使用。9、使用旺泉該系列電動抽液泵時，切勿有損電線，避免水、油進入電機、開關、電器等部位。10、普通電機

1.高揚程水泵用于低揚程抽水很多機手認為抽水揚程越低，電機負荷越小。在這種錯誤認識的誤導下，選購水泵時，常將水泵的揚程選得很高。其實對于離心式水泵而言，當水泵型號確定后，其消耗功率的大小是與水泵的實際流量成正比的。而水泵的流量會隨揚程的增加而減小，因而揚程越高，流量越小，消耗功率也就越小。反之，揚程越低，流量越大，消耗的功率也就越大。因此，為了防止電機過載，一般要求水泵的實際抽水使用揚程不得低于標定揚程的60%。所以當高揚程用于過低揚程抽水時，電機容易過載而發熱，嚴重時可燒毀電機。若應急使用，則必須在出水管上裝一個用于調節出水量的閘閥(或用木頭等物堵小出水口)，以減小流量，防止電機過載。注意電機溫升，若發現電機過熱，應及時關小出水口流量或關機。這一點也容易產生誤解，有些機手認為堵塞出水口，強制減少流量，會增加電機負荷。其實正好相反，正規的大功率離心泵排灌機組的出水管上都裝有閘閥，為了減小機組啟動時的電機負荷，應先關閉閘閥，待電機啟動后再逐漸開啟閘閥就是這個道理。2.大口徑水泵配小水管抽水很多機手認為這樣可以提高實際揚程，其實水泵的實際揚程=總揚程～損失揚程。當水

H型單級單吸離心泵概述：IH型化工離心泵適用于化工廠，用來輸送不含固體顆粒，粘度類似于水的腐蝕性液體，被輸送介質溫度一般為20℃～105℃。泵的最高工作壓力為1.6 Mpa，進口壓力不高于0.6Mpa。

目前國內好多電廠汽動給水泵組的盤車裝置因卡泵而丟棄不用，不少專家更認為既然盤車裝置不好用，不如取消。實際上，要解決汽動給水泵組盤車裝置的卡泵問題是很容易的，但要解決對盤車裝置的偏見卻很難，必需先解決汽動給水泵組倒底要不要盤車裝置的思想認識問題。

　齒輪機構是高粘度復合齒輪泵的核心，行星輪個數、齒輪的齒數、模數、變位系數等是決定復合齒輪泵性能的幾個主要參數，改變這些參數，齒輪泵的性能也就隨著變化。采用行星機構后，新型齒輪泵的體積明顯大于傳統的兩齒輪式齒輪泵。為了盡可能減小高粘度復合齒輪泵的尺寸和重量，提高其性能價格比，利用優化方法進行參數設計十分必要。優化方法與思路。優化設計時需要滿足的約束條件包括：行星機構的一些限制條件（同軸條件、裝配條件、鄰接條件）、齒輪副的無側隙嚙合條件、不發生根切的最小變位系數限制、齒頂不變尖條件、齒輪嚙合傳動的平穩性（重合度）、輪齒的齒面接觸疲勞強度及齒根彎曲疲勞強度等。　　實踐證明，直接優化方法比先連續后圓整方法具有較快的收斂速度，求解時對設計變量初始值及目標函數的性態無特殊要求，而且能夠保證搜索到真正的最優值。在取得優化結果后，只需將新型齒輪泵分解為太陽輪與行星輪的外嚙合副、行星輪與內齒輪的內嚙合副，然后分別根據外嚙合與內嚙合齒輪傳動對應的計算公式，即可計算出其嚙合參數及幾何尺寸石化工業的迅速發展、高粘度液體輸送操作的日益增多，為高粘度齒輪泵的發展和應用開辟了新的領域。人們正在不斷地從材料

????? 在主甲板后端布置一個可往后擺18度、往前擺10度的氣動泵起落吊架，用于升降氣動泵系統，該起落架由一套油缸控制其擺動角度。當主空壓機因故障而造成失壓時，能及時緊急起動，并進行管路切換，起到備用氣源的作用；當氣動泵組吸口的人水深度小于5米時，為了保證進水的速度能及時起動，并進行管路切聯通抽空裝置，起到抽空作用。液壓泵站：作為本船的一個重要操作系統―液壓系統，由上海申誠液壓氣動公司提供柴油機驅動的液壓油泵組。　　該機組是全船液壓絞車、掛槳及起落架油缸的動力源，負荷變化范圍大，夏天油沮高，作業環境惡劣，故在設計選用時留有一定的裕度。風冷式發電機組與蓄電池組：由柴油機直接驅動，負責全船的控制系統、照明、空調、應急水泵、通訊、電動葫蘆等用電設備的交流供電以及蓄電池組的充電電源。執行機構氣動泵組吊絞車（一臺）：由液壓馬達驅動，絞車容繩量120m，其最外層拉力2t，通過l：4動滑輪組使氣動泵組以5r/n1in速度升降（在挖泥時以低速升降）。　　絞車通過電磁液壓閥進行操作，能分別執行高速、低速、正、停、倒。低速收纜速度可以平穩連續地通過比例閥調節，裝有反松馳被動放纜系統，通過

自吸泵選型舉例：例如北方旱田區一農戶有耕地40畝全部種植小麥時，要求一周內全部灌溉一遍。每畝用水量60m3，已測得動水位距地面垂直高度為5米，地面距灌區垂直高度為6m，那么農戶應選擇什么規格自吸泵工作呢？1、計算自吸泵所需揚程損失總揚程按30%考慮則H=（5+6）×1.3=14.3（m）2、計算自吸泵所需吸水揚程吸水揚程損失按2m考慮則H吸=5+2=7（m）查國家標準水泵規格表可選自吸離心泵型號65ZX50-160型，它的額定流量為25m3/h，配套動力轉速為2900r/min.對于大面積的灌區選用水泵時流量是首先考慮的指標，一般要建立泵站，單臺泵工作時要求大口徑水泵，易出現故障停機造成損失，可選用同型號多臺泵的形式，自吸泵選型舉例如下。某灌區有水田1500畝，輪灌天數為4天，每畝一次灌水為30m3，利用渠水灌溉水泵安裝高度距水源垂直高度為3.5m，壓水揚程要求7m，問選用什么類型自吸泵合適。1、計算所需流量晝夜開機時間取20小時，利用系數η取0.8，則2、計算所需揚程損失總揚程按30%考慮則H=（

????? 為了提高裝置效率，我們曾對二的貫流泵進行了模擬裝置試驗，即分別對貫流泵前置燈泡裝置和后置燈泡裝置進行了能量試驗，得出模型裝置試驗數據。在相同葉片角度下，前置燈泡模型裝置的最高效率比后置燈泡模型裝置的最高效率高左右。這是由于前置燈泡裝置將燈泡體置于進水流道，其后是進水錐管液體的流動狀態比較平穩，局部阻力系數很小，液體流過這種收縮流道時，流量裝置凈揚程掩軸功率裝置效率刀態均勻，出口水流穩定，對葉輪內的流動極為有利。液體流出葉輪之后進人導葉，導葉可以按照要求的進行設計，不必因流道中間有燈泡體而選取過大的擴散角導葉，大大減少了擴散損失，提高了裝置效率。而后置燈泡體的裝置效率之所以不高，主要是由于軸向長度和導葉擴散角之間的矛盾，由于燈泡體的存在，使導葉體擴散角過大，從而增加了擴散損失所至。減速機構的選用根據該泵的性能參數和葉輪外徑，需選用齒輪傳動來進行降速。已遠遠超出了導葉所允許的擴散角，這在技術上是不可行的，所以，必須選用齒輪箱進行降速。可選用錐齒齒輪傳動或行星齒輪傳動。考慮到安裝的方便及土建的開挖量，選用行星齒輪傳動，電機通過行星齒輪減速箱與泵聯接如圖整個機組置于殼體內，敞開式樓

普通的三相異步電動機可以用變頻器驅動嗎？普通的三相異步電動機與變頻調速的三相異電動機有何區別？普通異步電機與變頻電機的區別——普通異步電動機都是按恒頻恒壓設計的，不可能完 全適應變頻調速的要求。以下為變頻器對電機的影響：1、電動機的效率和溫升的問題 ?不論那種形式的變頻器，在運行中均產生不同程度的諧波電壓和電流，使電動機在非正 弦電壓、電流下運行。據資料介紹，以目前普遍使用的正弦波PWM型變頻器為例，其低次諧波基本為零，剩下的比載波頻率大一倍左右的高次諧波分量為：2u+1（u為調制比）。 高次諧波會引起電動機定子銅耗、轉子銅（鋁）耗、鐵耗及附加損耗的增加，最為顯著 的是轉子銅（鋁）耗。因為異步電動機是以接近于基波頻率所對應的同步轉速旋轉的，因此，高次諧波電壓以較大的轉差切割轉子導條后，便會產生很大的轉子損耗。除此之外，還需考慮因集膚效應所產生的附加銅耗。這些損耗都會使電動機額外發熱，效率降低，輸出功率減小，如將普通三相異步電動機運行于變頻器輸出的非正弦電源條件下，其溫升一般要增加10%~20%。2、電動機絕緣強度問題 ?目前中小型變頻器，不少是采用PWM的控制方式。